德国洛森通风设备集团于1981年创建于德国的künzelsau-gaisbach，是通风空调行业的跨国企业集团。 洛森在设计及生产可控制外转子电机产品方面尤为突出, 产品出口额占年生产量的55%。洛森集团在通风产品的设计和生产方面有丰富经验，通过多种认证机构的认证，如德国标准、欧洲标准、iso9001，并为ral-rlt质量协会的会员。
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ul安全试验所是美国有权威的，也是世界上从事安全试验和鉴定的较大的民间机构。)长期热稳定性的标准要求。一般增塑剂产品很难保证长期热稳定性标准要求，但陶氏的材料能够代替邻苯二甲酸增塑剂，现有pvc聚合物中的dinp和debp。ecolibrium增塑剂的其中一种能够用在热稳定性要求为75度的环境。另外一种则要求稳定性在75°-15°c之间。根据有第三方审核的陶氏的生物周期分析(lc：)，ecolibrium增塑pvc聚合物相比传统的pvc可以帮助电缆制造商和原始设备制造商(oem)降低多达4%的温室气体排放量。
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洛森集团产品优势在于全部产品系列均由集团内部提供，保证产品质量，对客户的需求做出快速明确的回复。集团优化的系统、现代化的测试室和设备、计算机辅助制造控制、自律的团队及强烈的环保意识、高质量的系统管理使其具备在短时间内将设想转化成产品，并推向市场的能力。
上海菁园科技有限公司.代理优势品牌：西门子系列产品，洛森rosenberg风机、施乐佰ziehl-abegg风机、ebm-papst风机等进口产品。广泛应用于空调制冷，管道通风，变频设备，新风机，净化器等众多领域。我们愿为广大的用户提供更为完善的售前及售后服务。量大从优、如需咨询其他型号咨询菁园科技。
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洛森集团是通风及空调行业的品牌，产品供应全球市场。在以往二十余年，洛森集团分布在欧洲、德国、法国、意大利、匈牙利、捷克等地，众多的生产厂、办公机构和合作伙伴遍及全球。随着洛森集团公司的建立，更加加强对亚洲市场的服务。
rosenberg双进风离心风机dra系列主要应用在火车空调、大型水电厂励磁装置、大型bbb装置、风力发电机冷却装置、生物安全柜中。采用前倾叶轮可以达到较低的噪音水平，
是用镀锌钢板加喷塑的蜗壳可以达到更好的防护性能，直联外转子电机使得安装空间更小，标配自动热保护开关。
特点：
1、高级外转子马达与后倾叶轮一体化设计，整机动平衡g2.5；
2、圆弧型进风口设计，保证气流流畅的进入叶轮；
3、效率高：叶轮材质标配铝镁合金（almg3），有防腐特性，整机重量轻、综合效率可达50%；
4、风机呈扁平或圆形设计，极大节省了空间；
5、安装方便、清洗维护简单。
6、rosenberg公司自身的无级调速外转子电机驱动与叶轮一体化设计，电机输入功率能根据电源电压波动及负载变化做相应调整，性能曲线线型好，实际工作点偏离设计工作点50%，风机效率降低不低于10%。
7、风机综合效率可高达55%，风机有无超载及无喘振区特性。
对于高温离心风机的使用用户来说，磨损问题无时无处不在，那么离心风机在使用过程中会出现磨损分为多种情况，主要指轴承之间的磨损，再就是叶轮、整机的磨损这些磨损现象严重的话会直接导致风机的使用效果不能发挥出来，由于磨损的方面比价多，讲解叶轮的磨损问题出发点，为用户寻找几个能应对叶轮磨损问题的方法和技巧，以便能更好的使用高温离心风机。
高温离心风机轴承温度异常升高的原因有三类：润滑不良、冷却不够、轴承异常。离心式风机轴承置于风机外，若是由于轴承疲劳磨损出现脱皮、麻坑、间隙增大引起的温度升高，一般可以通过听轴承声音和测量振动等方法来判断，如是润滑不良、冷却不够的原因则是较容易判断的。
1、润滑油使用不正确。
（1）加油是否恰当。应当按照定期工作的要求给轴承箱加油。轴承加油后有时也会出现温度高的情况，主要是加油过多。这时现象为温度持续不断上升，到达某点后（一般在比正常运行温度高10℃～15℃左右）就会维持不变，然后会逐渐下降。
（2）确认不存在上述问题后再检查轴承箱。
夏季使用冬季用油，冬季使用夏季用油，用油过多或过少都会在风机运行时轴承产热现象。加油时一定要注意图纸或说明书对风机用油的有关说明，就可以避免此类似发生。
2、冷却水没投或流量太小。
冷却水的使用对转动机械运行起着尤为重要的作用。在风机运行前，必须首先确认的就是冷却水阀门是否开启，开启后应从流量器的观察玻璃处观察冷却水的流量，保证这一前提方可启动风机。如果冷却水没有投，风机运行一段时间后轴承就会温度升高，严重时就会烧坏轴承。
改进工艺路线是一个比较典型的方法，尽量将高温离心风机置于除尘器之后，如：风机置于增湿塔或管道增湿之后，烘干热源抽风机置于除尘器之后均大大利于防止风机的磨损，表面粘贴或焊接陶瓷，将耐磨工程陶瓷利用高强度耐高温胶粘剂或特殊焊接工艺复合在风机叶片表面上，该技术要重点解决防脱落问题。等离子堆焊，堆焊时叶片变形大，而且反复焊接会导致叶面产生裂缝，易产生事故。对叶片表面可以进行渗碳，渗碳工艺难度大，实际渗碳时，渗碳层的部位和厚度要由叶片厚度和磨损情况以及渗碳工艺决定。热喷涂，高温离心风机采用等离子喷涂方法或氧乙炔火焰，在叶片磨损表面喷涂陶瓷或碳化钨或者喷焊镍基+碳化钨合金
减少叶轮磨损的方法还需要用户从防腐蚀做起，很多时候风机的腐蚀会加重风机的磨损现象，因此如何在使用中减少风机的腐蚀现象，也是用户使用风机的过程中需要研究的一个课题，保障风机的顺利谁用仅仅从这些方面来入手是远远不够的，我们都知道风机能不能保持长的使用效果，和平时对高温离心风机的保养维护程度是分不开的，一个完善的保养方案是用户必须要具备的。
由于风机转子的材质不均匀,制造、加工及安装误差, 运行条件发生变化、转子结垢、磨损甚至部件飞脱等原因, 不可避免地存在着质量的偏心使其质心偏离转子的旋转轴线,引起转子的不平衡而产生振动。机器振动是十分有害的, 它使设备的效率降低, 载荷增加, 使一些零部件易于磨损、疲劳而缩短其寿命, 而且振动还会恶化操作人员的工作环境, 过大的振动甚至会导致发生机毁人亡的重大设备事故。e路风机网简单的从风机不平衡原因及对策进行阐述。
风机不平衡有三种情况
1 静不平衡: 转子上的各偏心质量产生的合力不等于零, 即∑f ≠0, 这种不平衡力可以在静力状态下确定, 故称静不平衡。
2 动不平衡: 转子上的各偏心质量合成出两个大小相等方向相反但不在同一直线上的不平衡力, 转子在静止时虽然获得平衡, 但在旋转时就会产生一个不平衡力偶, 即∑m ≠0, 这种不平衡只能在动态下确定, 故称动不平衡。
2.1.2 混合不平衡: 一个转子既存在静不平衡又有动不平衡, 即∑f ≠_____0、∑m ≠0, 混合不平衡是转子失衡的普遍状态, 特别是长度与直径比l /d较大的转子, 多产生混合不平衡。
2.1.3 风机不平衡诊断
确诊振动的原因是由转子不平衡引起这一点非常重要, 只有明确振动的原因不是对中不良、基础扭曲、松动等, 而是转子的不平衡, 才可以对症下药, 实施现场动平衡。转子不平衡故障的判断, 要掌握一下特征。
2.1.3.1 振动幅值特征 磨损型转子, 其振动幅值随时间递增, 结垢类转子, 常出现幅值突然增大的现象, 这是由于结垢块在启动、降速过程中掉块所致, 原来均匀布垢的平衡被破坏。若垂直振动 大于水平振动和轴向振动, 可能是地脚螺丝或基础松动; 轴向振动大于垂直振动和水平振动, 可能是轴心线不对中; 水平振动大于垂直振动和轴向振动, 并且振幅随转速提高而增加, 可能是转子失衡。实践证明这一判断方法, 基本正确。
2.1.3.2 相位特征 对不平衡类型的判别, 这是一种很有效的方法, 转子两端轴承水平、垂直相位同相, 即为静不平衡; 异相, 则是动不平衡。
2.1.3.3 系统特性 有些转子在系统的共振区内运行, 这时, 转子平衡的效果影响很大, 平衡好, 系统振动就小。反之振动就大。一般说, 转子转速在共振区内运行, 平衡相当困难, 因为相位出现翻动, 解决的办法就是降速或升速平衡, 因此,对于一台新安装的设备, 开机振动十分剧烈, 有必要做一下升速、降速响应以判定是否共振。
2.1 理论分析
对离心式风机叶轮而言，其质量分布不均造成失衡，引起风机振动，振动量一定是与这种质量不均成一定关系的。有了这种关系，即可确定不平衡质量的大小及其所处的角度位置。如果假设叶轮上有一未知不平衡质量m（其所处的角度为θ），则可将该不平衡质量m在水平方向和垂直方向上进行分解，并分别用分量mx与my来表示该不平衡质量，然后根据振动量与不平衡质量的关系，求出mx与my，进而求出m和θ。为了确定不平衡质量m的大小及其所处的角度位置，先在风机停机前用测振表在轴承处测试初始振动速率（振幅）。
3 闪频法平衡
使用闪频测振仪在现场进行平衡, 可达到很高的精度。影响系数法不必将转子从机器上拆卸下来, 在现场就可进行平衡, 这是一种快速、、高精度的现场平衡法, 也是常用的一种方法。
4 风机现场动平衡
4.1 单平面或双平面平衡的选择校正失衡的转子可在一个或两个平面上加配重来实现
一般的选择原则是: ⑴转速n < 100 r /min时做单面平衡; ⑵转速在
100～1600 r /min, 且l /d≤015做单面平衡, l /d > 015做双面平衡(l—转子宽度、d—转子直径) ⑶转速在1600 r/min 以上做双面平衡。
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pe本期亚洲pe估价稳中走弱，主要是受价格下跌3美元（吨价，下同）的影响。ldpe，伊朗膜级料即期船货报价为136~138美元（cfr，），墨西哥和欧洲膜级料的订价为136美元（cfr，）。国内华东和华北市场，进口膜级料出厂价格为18~114元，比上期下跌了2元。lldpe，一中东厂家期初时对12月膜级料报价为121美元（cfr，），贸易商对中东和亚洲产品的售价期初时为118~12美元（cfr，），期中，中东厂家对部分12月货售价为116~118美元（cfr，）。
4.2 单面动平衡
多年以来, 对风机进行动平衡试验, 积累了较为丰富的资料与数据, 通过对这些资料与数据进行认真整理、分析、研究, 探索总结出风机和电机转子一次加重规律, 即在风机停机之前测得各轴瓦原始不平衡振动参数, 便可立刻找出风机转子不平衡质量的相位与大小, 这样只要开停机一次就能完成风机转子的现场平衡工作。
风机的全压、动压及静压可归纳如下：
一、 在使用状态下，仅具有进气管，出口朝大气开放时，风机出口处的相对静压为零。风机的出口全压就等于风机的出口动压。此时，风机全压就等于风机的出口动压与进口全压之差（此时进口全压为负值，两者之差实为两者之和），而进口全压就等于风机进口处所测得的静压（负值）与此处的动压（等于集流器处测得的静压的值）之和。如果风机的进出口面积相等的话，可以认为风机的进出口动压相等（连续方程），此时，风机的全压可以认为就等于风机进口法兰处测得的静压的值。
二、 在使用状态下，仅且有出气管，进口朝大气开放时，可以认为风机的进口的相对全压为零。此时风机的全压为出口静压与出口动压之和。风机的静压可以直接用风机的出口静压（但不是2截面处测得的静压值，而是2截面处测得的静压值再加上此测点到风机出口处的静压损失之和）表示。风机的动压也就等于风机的出口动压了（当出口管道面积不发生变化时，从风机出口到出口接管出口处的动压都相等，而无需计算动压的损失）。
三、在使用状态下，在带有进出气管的风机中，风机的进口全压等于风机进口法兰处测点所测得（如果测点不是设在风机进口时，风机进口处的静压应将测点处的静压再加上此点到风机进风口之间的沿程损失）的静压（负值）与此处的动压（等于进口集流器处所测得的静压的值）之和。风机的出口全压等于出口动压与出口静压之和。风机的全压就等于风机的进出口全压之差。（如果进出面积相等时，风机的全压就等于风机出口测点的静压与进口法兰处测点的静压之差）。风机的静压则等于风机的出口静压与风机的进口法兰处测点的静压与进风口处的动压（等于进口集流器处所测得的静压的值）之和的差。风机的出口静压与出口动压之和与进口全压（等于进口法兰处测得的静压与进口法兰处的动压之和）之差（因为进口静压为负值，两者之差实际为两者的值之和）等于风机的全压。如果风机进出口面积相同时，其进出口的动压可以看作大致相等时，风机的静压等于出口法兰处测得的静压与进口法兰处侧得的静压之差（实为之和）再减去风机进口处的动压（此动压约等于风机进口接管集流器法兰处所测得的静压）
从上面的论述可以得出下面的近似结论：
（1）风机的静压只存在于风机的进出口管网中并且一定等于管网的阻力，管网两端的出口处风机的相对静压等于“零”。
（2）风机的动压在风机进出口管网中没有任何消耗，当风机进出口管网的截面积相同时，风机进出口的动压相等。如果管网的截面积不同时，管网中的动压也不同（根据连续方程可知，任何截面的质量流量均相同，故动压不同。）
（3）在风机的进出气管网中，全压呈上升和下降的趋势，风机的静压全部消耗在管网阻力中，管道两端处全压等于动压。
（4）当风机仅具有进气管道而没有出气管道时，风机进口法兰处测点所测得的静压值，就是风机的进口静压。当风机的进出口面积相等时，此静压等于风机的全压。
（5）同上，当计算风机的静压时，需且此静压减去此静压中所包含的动压。也就是说，风机的进口静压的值大于风机的静压。
大家介绍的是有关风机选型中常见的问题分析的相关资讯，希望对大家有所帮助，也让想要了解的朋友们得到一些共识。下面请大家一起跟随我们来简单的了解一下：
1 通风机管网阻力计算不准确的影响
实际通风除尘管道压力损失，由于某些原因都会与计算结果有所不同，这是不可避免的，因而设计规范中的计算允许误差为10%～15% 。任何忽视这种必要的程序计算，都将对通风机运行效能的发挥产生重大影响，必须给予高度重视。
（1） 通风机管网阻力计算额定值不准确的原因：管网阻力计算的粗疏和采用阻力系数不够准确；不合理的配置系统有效半径；确定风机进气条件不真实；选型随意缺乏应有的准则；施工监理忽视施工过程中现场设计变更的影响等。都会使计算结果与实际损耗误差超过 30% 甚至更多，导致选型的额定性能与实际运行性能不匹配，结果实际运行性能发生改变。如果计算阻力比实际需要过大时，离心通风机运行引起流量增大，就会使实耗功率显著增加，其结果是全压内效率降低，还使电机额定功率易超载，存在烧电机的危险，但对笔直倾斜的全压曲线流量变化影响较小；反之必然引起运行流量减少，实耗功率随之降低，风机内效率下降。与此同时，由于流量减少，引起除尘系统风管内流速降低，促使粉尘沉降。这两种情况都会造成风机长期处于轻载低效不节能运行状态。
（2） 通风机选型全压额定值不准确的后果：处理高温炉窑所排出的废气，如选型引风机的负压过大时，会破坏炉内正常热平衡，由于加大了引风量，使炉内温度下降而影响燃烧或加热，导致热源损失的能量增加；当引风机排送含尘废气，污染源处保持足够密闭形成的负压状态，能够有效地防止有害污染物扩散。如风机的负压过大时，不仅使各点污染源处吸走过多的物料引起增加耗损，还增加除尘管道磨损和增大处理量，使负压除尘器的料斗内棚料，引起卸料困难。为此在运行中被迫停机间断定时排料；此外，除尘器灰斗下部法兰盘处若吸入雨水和湿气还会使灰斗料板结，造成排料堵塞。
2 负荷波动的风机型式选择
由于生产过程中工况能源和原料消耗的周期性变化，使炉内温度波动较大。因此引起出炉产生的烟气量变化达± 20%～30% ，引风机之所以不宜选用前向风机，是因为前向风机的功率曲线陡峭。当管网压力损失波动增大时，运行中的电机易超载，有被烧毁的危险，故应选用后向风机。
3 装机电容量的配备
风机选择配用电机功率裕量不宜过大或过小，过大会造成电机经常处于轻载运行，使电机的功率因数降低，从而浪费电耗；反之会使电机经常处于超载运行，导致电机升温过高，绝缘易老化，使用寿命缩短，与此同时还可能造成难以启动。
4 风机连接管不规范的后果
在诸多导致降低风机效率的原因中，风机进出口连接管不规范，经常被视为不重要却危害极大的因素。往往由于工程设计配置限制，被迫在风机进口装有直角弯管、单叶插板或蝶阀调节以及出口处装有逆向气流弯管，结果都会造成风机内效率显著降低。
5 不同型式通风机的合理启动
离心通风机要求系统全关闭空载启动；轴流通风机要求系统全开启有载启动；高温风机在常温条件下启动时，由于空气受热体积膨胀，密度变小，风机产生压力低，所需功率比常温风机小很多，因此常温条件下启动应将系统全关闭空载启动。
6 正确对待通风机的联合工作
通风机并联与串联工作时，由于风机性能要有所降低，运行工况复杂，因此一般尽量不采用。并联优先使用双吸入风机，因两台并联系统的压损过大时，起不到增加流量的作用。并联多台风机公用一台大型组合袋滤室时，对应袋滤室也应封闭，分隔成并联系统进行过滤。
只有系统风量小，而压力高时，串联风机才是合理的。常见串联两台相同型号离心通风机的除尘器系统，一台载尘的风机进口管网负压输送，经除尘器净化后再串联另一台不载尘的风机进口管网负压输送排至大气。这两台串联风机的实际效率和实耗功率均不相等，不如采用两台不载尘的风机串联工作性能好。在以往许多工程中均有采用并联或串联风机的应用实例，但并没有现场实测去验证实际效率如何，值得引起重视和纠正。
7 风机进气温度确定虚高导致性能降低
高温炉窑废气处理的除尘风机选型时，因选型确定进口气温不确切，而采用瞬时气温或大量漏风，引起急剧温降或盲目提高气温，造成实际运行中气温低于选型气温较多，结果造成运行风机内效率降低和功率增大，导致设计额定流量减少。例如某电解铝厂选用y4-73型引风机，tj=200℃，ηtf=83% ，实际运行tj=100～150℃时，估计全压内效率只有30%～40% ；又如当高温输气管道采用砖砌，砼等材料的气密性较差，造成渗进冷风量达30%～50%，从而使管内气温下降过快，使风机运行的全压降低，流量和电耗增大，继而导致污染处设计抽风量减少30%。
8 滤袋单室过滤风量的划分不宜过大
除尘系统的多室组合结构的袋滤室（又称袋房），常用逐室中断滤尘操作进行清灰作业，一般单室过滤风量（也是辅机清灰风机的风量）不宜超过每台主风机风量的20%，这样就不会导致运行中主风机内效率下降。由于过滤的过程中始终有一个单室滤袋组轮流在停风（停止过滤）进行清灰。因此停风单室的多余风量引起其它室增加，导致系统阻力增加，结果造成主风机风量减少，全压内效率下降。
风机厂选购风机的客户反映，现在市场上风机厂家有很多，同款风机的型号也有很多，往往要在风机厂家及风机选型方面耗费大量时间，后还不一定买到合适的质量好的风机。以小编说来，风机选型还真是一项技术活儿呢。
1，在选择通风机前，应了解国内通风机的生产和产品质量情况，如生产的通风机品种、规格和各种产品的特殊用途，新产品的发展和推广情况等，还应充分考虑环保的要求，以便择优选用风机。
2，选择风机时，要将风机的风量、全压作为选择的基本参数，然后筛选出符合要求的风机型号和机号，但是这时你会发现依然有多个产品满足要求。
3，再根据这些风机的用途、工艺要求及使用场合，选择风机的种类、机型以及结构材质等以符合所需的工作条件，力求使风机的额定流量和额定压力，尽量接近工艺要求的流量和压力，从而使风机运行时使用工况点接近风机特性的区。
4，如果你发现还有多个选择，你可以再根据风机的制作工艺和安装便利程度和保修服务等选择出更好用、维修便利的品牌风机。
随着科技的发展，在各个行业使用更加广泛，而风机在使用过程中存在振动是不可避免的，随之就会出现一系列的问题，一般来讲有以下几种：
1、设计原因：风机的设计一般是根据风机的使用环境、温度、风量、风压、介质等来设计的，而有的企业并没有完全根据这些因素来选型，致使造成存在如下因素：风机设计不当，动态特性不良，运行时发生振动；结构不合理，应力集中；设计工作转速接近或落入临界转速区；热膨胀量计算不准，导致热态对中不良等。
2、制造原因：风机制造厂家对风机的质量要求也影响风机的运转，如：零部件加工制造不良，精度不够；零件材质不良，强度不够，制造缺陷；转子动平衡不符合技术要求等。
3、安装、维修原因：风机的安装精度要求对风机运转起着至关重要的作用，如安装精度未达到安装要求，对风机运行将起着破坏作用。在风机安装过程中，就有如下影响因素，如：机械安装不当，零部件错位，预负荷大；轴系对中不良；机器几何参数（如配合间隙、过盈量及相对位置）调整不当；转子长期放置不当，改变了动平衡精度；未按规程检修，破坏了机器原有的配合性质和精度等。
4、操作运行原因：在风机使用过程中，对风机维护、保养的好坏，对风机的运行质量起着决定性作用。如：工艺参数（如介质的温度、压力、流量、负荷等）偏离设计值，机器运行工况不正常；机器在超转速、超负荷下运行，改变了机器的工作特性；润滑或者冷却不良；转子局部损坏或结垢；启停机或升降速过程操作不当，热膨胀不均匀或在临界区停留时间过久等。
5、机器劣化原因：一般设备在使用时都有一定的年限，达到一定年限设备性能将恶化。对于风机来讲也是如此，如：长期运行，转子挠度增大或动平衡劣化；转子局部损坏、脱落或产生裂纹；零部件磨损、点蚀或腐蚀等；配合面受力劣化，产生过盈不足或松动等，破坏了配合性质和精度；机器基础沉降不均匀，机器壳体变形。
新闻:绍兴dkh_w560-4_174.7kf型号tpu（可塑性聚氨酯弹性体）具有优异的耐磨、拉伸强度、伸长率、阻燃、耐汽油、耐寒及耐曲折的性能，经常被用来制作耐磨性要求较高的轮子、鞋底、筛网等产品。在台湾，合成革生产企业采用tpu作为人造革、合成革涂覆材料，制作高耐磨性、高拉伸强度的人造革，但由于tpu合成革透气性较差，而且tpu原料价格偏高，不能得到广泛应用。目前，台湾地区生产出一种新型环保tpu合成革，此合成革不用任何溶剂，改原来的压延工艺为替代工艺直接采用tpu颗粒加热成液体涂覆于底布上，是完全环保型产品，而且产品通过涂覆密度及特殊处理可以达到透气和半透气效果，可以生产出以针织布、无纺布及超细纤维为基布的合成革。
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